高Cr铁素体耐热钢相变过程及强化
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作者： 严泽生，刘永长，宁保群著
出 版 社： 科学出版社
出版时间： 2009-2-1字数：版次： 1页数： 124印刷时间：开本： 大32开印次： 1纸张：I S B N ： 9787030230973包装： 平装内容简介
本书介绍了铁素体耐热钢的发展概况及研究现状，从材料的开发、性能、组织结构、强化机理和生产应用等方面对目前世界超高临界压发电厂采用的典型钢种作了全面阐述。以其中的代表钢种T91为例，重点阐述了加热和冷却过程中各工艺因素对其相变过程的影响，在此基础上从合金化和生产工艺等方面着手，探讨采用新的高温强化方法来提高铁素体耐热钢的使用温度，并从成分设计、热处理工艺、组织演化规律及机理等方面予以论证。
本书可供材料科学、冶金工业和动力工程专业的科研人员、工程技术人员及高等学院相关专业的师生阅读和参考。
目录
前言
第1章超临界压火力发电站的发展
1.1火力发电简介
1.1.1概述
1.1.2发展前景
1.2超临界压火力发电站的发展
1.2.1国外超（超）临界机组的发展
1.2.2我国超（超）临界机组的发展
第2章锅炉管用耐热钢的性能和发展方向
2.1 电站锅炉关键部件的用钢要求
2.2锅炉用钢的基本性能
2.3锅炉用钢的发展方向
2.4锅炉管用铁素体耐热钢的研究现状
2.4.1研究概况
2.4.2高Cr铁素体耐热钢的发展简介
第3章高Cr铁素体耐热钢的代表钢种——T91钢
3.1合金设计
3.2组织特征
3.2.1T91铁素体耐热钢组织形貌
3.2.2T91铁素体耐热钢强化方式
3.3性能特点
3.4铁素体耐热钢在我国的应用情况
3.4.1应用现状
3.4.2发展前景
第4章奥氏体化过程的研究
4.1线膨胀曲线测定组织转变量的基本原理
4.1.1热膨胀法
4.1.2杠杆定律
4.2奥氏体化过程分析
4.2.1奥氏体化试验
4.2.2线应变量变化分析
4.2.3奥氏体体积分数的确定
4.2.4奥氏体化速率的变化
4.3正火后室温组织分析
4.4加热过程中碳化物溶解过程
4.5连续加热奥氏体化转变图
第5章连续冷却过程中固态相变的研究
5.1临界冷却速度的确定
5.1.1线应变量变化分析
5.1.2转变产物体积分数确定
5.1.3不同冷却速度下的组织演变
5.1.4马氏体相变临界冷却速度的确定
5.2淬火速度对马氏体相变的影响
5.2.1马氏体相变开始温度的确定
5.2.2淬火速度对马氏体转变开始温度的影响
5.2.3淬火速度对马氏体组织的影响
5.3连续冷却转变图
第6章奥氏体稳定化过程及内在机制
6.1奥氏体稳定化试验
6.2稳定化过程分析
6.2.1正常连续冷却相变过程
6.2.2Ms点以上保温
6.2.3Ms点以下保温
6.3奥氏体稳定化机理
6.3.1Ms点以上保温
6.3.2Ms点以下保温
6.4稳定化程度
第7章外加微小应力下马氏体相变过程分析
第8章650℃蒸汽温度使用下的铁素体锅炉用钢的研发
参考文献
书摘插图
第2章锅炉管用耐热钢的性能和发展方向
2.1 电站锅炉关键部件的用钢要求
超（超）临界电厂锅炉的关键部件主要指水冷壁管、过热器管、再过热器管及联箱与管道等，这些部件运行在恶劣的工况条件下，有很高的用钢要求。
1.水冷壁管
水冷壁管用钢一般应具有一定的室温和高温强度、良好的抗疲劳性和抗腐蚀性，并要有好的工艺性能，尤其是要具有优良的焊接性能。
通常超（超）临界锅炉都采用膜式水冷壁。膜式水冷壁组件尺寸及结构的特点使其焊后不可能在炉内进行热处理，故所选用钢材的焊接性能至关重要。要在焊前不预热、焊后不热处理的条件下，满足焊后热影响区硬度不大于360HV,焊缝硬度不大于400HV的有关规定，以保证使用的安全性。另外，水冷壁管内介质是汽液两相，管外壁又是炉膛燃烧时煤粉颗粒运动速度最快的区域，积垢导致的管壁温度升高和燃烧颗粒冲刷都是选用钢材要考虑的问题。
2.过热器管、再过热器管
过热器、再热器管的金属壁温比蒸汽温度高出30℃左右，在高参数锅炉中是工作温度最高、工作环境最为恶劣的部件，所用钢材在满足持久强度、蠕变强度要求的同时，还要满足管子外壁抗烟气腐蚀及抗煤粉颗粒腐蚀的性能及管子内壁抗高温高压水蒸气氧化的性能，并具有良好的冷热加工工艺性能和焊接性能。由此可见，过热器管、再过热器管用钢的开发是发展超（超）临界锅炉的技术关键之一。随着锅炉蒸汽温度的升高，其温度将继续被提高，这就需要耐热性更好的钢材口。
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